粉喷桩加固地基工程失败实例及分析

表 1　拟建建筑物一览表

　　2　场地工程地质条件
　　地层结构如下：
　　第①层为吹填土层，主要成份为粘质粉土、砂质粉土和粉质粘土，松散，饱和，均一性差，固结度极差，厚度为3.00～3.80m。
　　第②层为灰色粘质粉土，含云母、贝壳碎屑，稍密，饱和，厚度为5.60～7.45m。
　　两层土主要物理力学性质指标见表2。
　　
　　3　加固方案
　　粉喷桩桩径500mm，桩长5.0m，设计桩顶标高3.75m。桩顶标高以下有效桩长4.5m。水泥用425号普通硅酸盐水泥，原水泥掺量为45kg／m， 相当于被加固土重的

表 2　土层物理力学性质指标　

12.5%，后来水泥掺入量作了两次调整：第一次是在设计技术交底会上，施工以前，施工单位根据自己的经验认为加固这样的吹填土层水泥掺入量偏少，设计单位就将水泥掺量提高到50kg／m，相当于被加固土重的13.9%(停车场P单元掺量仍为45kg／m)；第二次是在完成了1971根桩之后，经轻便动力触探测试发现桩身击数局部普遍偏低，施工单位讲是水泥掺量少造成的，设计单位又将水泥掺量提高到52kg／m，相当于被加固土重的14.4%(停车场P单元掺量为47kg／m)。各加固单元具体情况如表3所示。

表 3　场区粉喷桩加固设计方案

　　4　施工情况
　　施工使用上海探矿机械厂生产的GPF—5型步履式钻机及YP—1型粉体发送器，W—1.6／10型空气压缩机，1m3的贮气罐等配套设备。由于工期短，投入七套设备，昼夜施工，历时50d全部完成桩的施工任务，平均每台钻机24h完成约40根桩。施工中使用的主要技术参数如表4所示。
　　操作工艺作了二次调整，曾先后使用了三种工艺：
　　第①种工艺，停车场P单元水泥掺量为45kg／m外，其它单元水泥掺量为50kg／m，停灰面以下2.0m复搅复喷。这种工艺施工了1971根桩，集中在B、C、E、P四个先施工的单元中。
　　第②种工艺，水泥掺入量同①工艺，只是复喷长度加长到3.0m。这种工艺施工了2191根桩。

表 4　施工中使用的主要技术参数　

　　第③种工艺，水泥掺入量每m增加2kg，复喷长度同②工艺3.0m。这种工艺施工了9539根桩。
　　由于送灰器没有水泥用量自动计量仪器，施工中采用每2根桩往灰罐中投加一次水泥的方法，控制平均单桩水泥用量。
　　
　　5　测试及测试结果统计与分析
　　本粉喷桩加固工程进行的测试项目有三大项和二附属小项：三大项是桩身轻便动力触探、复合地基和单桩承载力、桩身取芯；二附属小项为天然地基轻便动力触探、吹填土天然地基承载力。
　　5.1轻便动力触探测试
　　在已完成的桩中，于成桩7天任意抽取总数的2%进行测试，测试的位置在桩径的1／4处，从桩头停灰面开始，记录10kg重的落锤，落距50cm，探头贯入10cm深度的锤击数，测试深度5.0m。根据触探击数N10用对比法判断桩身强度，同时判断桩身的均匀程度。设计上提供的标准如下：设计桩顶标高以下0.0～1.5m范围内大于10击，1.5～3.5m范围内7击至10击，3.5～4.5m范围内大于10击。连续3个10cm的击数都小于7击的桩分布情况统计如表5所示。表5反映出以下三点规律：

表 5　三种工艺测试对比表　

　　(1)第①种施工工艺所完成的桩中出现N10＜7的桩数最高。
　　B、C、E单元各占81.8%、68.2%和50.0%，P单元测试12根全部N10＜7高达100%。
　　(2)第②种施工工艺桩同①施工工艺桩相比，出现N10＜7的桩比例明显下降，但是各单元百分比仍很高。
　　B单元下降了48.5%，C单元下降了23.8%，E单元下降了16.7%，P单元下降了16.7%。
　　(3)第③种施工工艺桩出现N10＜7的桩比例最低。
　　B单元最高为24.3%，其次为F、H单元各为11.5%和10.9%，D单元为6.5%，其它为0。
　　以上三点表明：随着施工工艺的改变，N10＜7的桩数逐渐减少，特别是增加水泥用量后的③工艺完成的桩，增加水泥前共测试99根桩，其中59根N10＜7击占总数的59.6%，增加水泥后测试158根桩，其中19根N10＜7击占总数的12.0%。
　　5.2　复合地基和单桩载荷试验
　　载荷试验目前是确定工程质量最有效最可靠的方法，普遍为各类桩基工程测试所采用。本工程复合地基和单桩载荷试验在28d后及时进行，复合地基载荷试验采用单桩复合地基承载力的测试方法，共测试了9个点；单桩承载力测试了2个点，其结果如表6。从表6中我们可以发现：B、C单元测试的3个点不管是①工艺还是③工艺的桩复合地基承载力均大于设计承载力90kPa，而E、F、H、P单元所测试的6个点无论①工艺，②工艺还是③工艺的桩均未达到设计承载力的要求。这项试验结果按照任何一本验收规范，本工程都将为不合格工程，也就是它给本工程判了死刑。但是为什么会出现这样的测试结果呢?其原因何在请看下面的分析：

表 6　复合地基和单桩载荷试验布置

　　要确定复合地基承载力首先要先确定单桩容许承载力，《规范》(指上海市标准《地基处理技术规范》，下同)中给出9.2.5公式如下：
　　Pa＝Up.∑qsi.li＋α.Ap.qp
　　用来估算粉喷桩承载力Pa。式中各参数含义及取值如下：
　　Up——桩周长；
　　qsi——桩周第i层土的容许摩阻力：本场地桩周土层只有两层，第②层为灰色粘质粉土，该《规范》中没有对该层土qs值作出规定，参照《地基基础设计规范》(DBJ08—11—89)中该土层对灌注桩的极限摩阻力取值范围15～30kPa，除以安全系数2得qs2的取值范围7.5～15kPa，在公式中代入qs2＝12kPa，第①层为吹填土层，固结度极差，饱和松散，目前正处于固结之中，本应该考虑其对桩身的负摩阻力作用，在公式中qs1取0；
　　li——桩周土层的厚度，本工程粉喷桩进入第②层土中深度1.4～2.2m，取1.8m；
　　α——为桩端天然地基承载力折减数，根据《规范》提供的取值范围0.4～0.6，取其值为0.5；
　　Ap——桩截面积；
　　qp——桩端天然地基土承载力，第②层土的地基承载力为100kPa。
　　将以上各项参数代入9.2.5—2公式中，算得单桩容许承载力Pa＝43.7kN。如表6，从工程桩中抽取的两根桩的实测单桩容许承载力值分别为32kN、60kN，平均为46kN，基本与理论计算相符合。
　　复合地基承载力的估算值，由《规范》提供的9.2.6—1公式计算。公式及式中各参数如下：
　　fsp＝m·Pa／Ap＋β(1-m)fs
　　m——桩土面积置换率；
　　β——桩间土承载力折减系数，在0.5～1.0中取值0.8；
　　fs——桩间天然地基土容许承载力。由于吹填土土质极差，两次勘察阶段的勘察均未能提供其承载力值，通过实测取其平均值为43.8kPa。
　　将以上各参数值代入9.2.6—1式，计算得出单桩承载力Pa从32kN到60kN时，各单元复合地基承载力fsp值如表7。

表 7　各单元复合地基承载力fsp估算值表

　　表7同表6比较，将惊奇地发现理论估算的值与实际测试的结果是多么的吻合!吻合表现在：a.只有B、C单元的复合地基承载力能够达到90kPa，其它单元则不能；
　　b.F单元理论计算值高于E、H单元的理论计算值，F单元实际测试值也高于E、H单元的。
　　那么为什么B、C单元可以达到而其它单元不能呢?因为B、C单元的桩土置换率大于其它各单元。同样的水泥掺量，同样的施工工艺，不同的置换率要在同一场地达到同样的地基承载力，是不可能的!
　　5.3　桩身取芯
　　桩身取芯在成桩28d后进行的，选取做过轻便动力触探的29根桩取芯，其中8根是触探击数局部较低的桩，2根为击数均大于10击的桩，19根是一般性的桩。取芯结果表明10cm击数大于10击的桩身水泥土凝结较好，呈硬块状；而击数较低的桩段桩芯采取率低，芯软、湿易破碎，一般可见水泥土凝结的颗粒。桩芯硬块部分做无侧限抗压强度试验，其值均在2N／mm2以上。
　　5.4　吹填土地基载荷试验与天然地基轻便动力触探
　　吹填土地基载荷试验在全部桩打好后，为了分析工程质量问题，由设计提出做的，因为勘察报告中没有给出该值。实测两点，都在标高3.75m处测试吹填土的承载力，1＃点选在加固区外靠近场地中间的位置，结果为37.5kPa；2＃点选在加固区外靠近场地边上，附近有1.0m深的排水沟，固结程度要比1＃点高，测出的值为50kPa。
　　未加固区天然地基轻便动力触探试验的目的是判断桩身轻便动力触探击数是否大于天然吹填土轻便动力触探击数的一倍以上。这个试验也是为了有助于分析工程质量问题而做的，其依据为《规范》条文说明第9.4.2条“七天时的桩身N10大于原天然地基击数N10的一倍以上，则桩身强度已能达到设计要求。”一共测试了4个点，其结果统计如下：地表0～0.6m，每10cm1～5击；地表0.6～2.4m，每10cm0.5～1击；地表2.4～3.3m，每10cm2～7击。如果按照这条标准，则全部粉喷桩均达到加固要求。
　　
　　6　二点经验教训
　　(1)粉喷桩在处理吹填土时要慎重使用，要通过现场做试验桩以确定单桩承载力，做室内水泥土的抗压强度试验以确定桩身水泥掺入量，不能只根据《规范》中处理一般软弱土要求，确定工程加固方案，要高度重视吹填土的特殊性。
　　(2)粉喷桩较短时，应该采用全桩长复搅复喷的施工工艺。
　　《规范》中虽然有对施工工艺的一般要求，但对只有5.0m长度的短桩来讲，只按照《规范》中要求桩头、桩底复喷去施工还是不够的。目前粉喷桩施工设备大多没有喷灰量自动计量仪器，桩短提升时间短，要将桩身各段水泥掺量控制在要求的范围内是件困难的事，特别是施工任务紧张，单桩施工过程中经常调节操作参数也难免出现差错。如果只复喷一段，操作人员又不能及时调节量，复喷与提升送灰用量一样，那么势必造成局部灰量严重不足。全长复搅复喷给施工带来方便不但可以避免上述问题，而且可以使水泥土搅拌的均匀，工程质量上也有保证。